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含傳導(dǎo)槽的部分需要單獨(dú)劃分出區(qū)域，這樣會(huì)使該區(qū)域的網(wǎng)格對考核區(qū)域的網(wǎng)格影響較小。加載臂相交處的圓角進(jìn)行簡單切分，避免網(wǎng)格過于緊密或者變形較大而造成仿真結(jié)果不收斂的現(xiàn)象。將螺栓螺母整體切分為四部分，以便得到質(zhì)量較高的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，由于預(yù)緊力的施加需要在螺柱中部與L形板平行的部分建立施力面，所以將螺栓的中部進(jìn)行切分。

齒輪傳動(dòng)時(shí),齒與齒之間不可避免地產(chǎn)生撞擊和摩擦,從而使齒輪產(chǎn)生與轉(zhuǎn)速有關(guān)的嚙合振動(dòng)和噪聲。齒輪嚙合噪聲的頻率為:(5)其中:Z為齒輪的齒數(shù);n為齒輪的轉(zhuǎn)速。當(dāng)齒輪嚙合的頻率與齒輪本身的某階固有頻率接近時(shí),會(huì)激發(fā)出強(qiáng)烈的噪聲,齒輪嚙合產(chǎn)生的動(dòng)負(fù)荷使軸產(chǎn)生變形并在軸承上引起動(dòng)負(fù)荷,軸承的動(dòng)負(fù)荷又傳給減速器殼體,使殼體激發(fā)出噪聲。

不銹鋼的抗滑移系數(shù)設(shè)定為0.4，不銹鋼高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力為170kN，不銹鋼環(huán)槽鉚釘預(yù)緊力為205.6kN，不考慮焊縫的影響。 本章選用abaqus有限元軟件進(jìn)行建模分析，螺栓或鉚釘單元為實(shí)體單元C3D8R，其余均選擇abaqus2019新開發(fā)的實(shí)體殼單元CSS8，具體有限元模型見圖3。連接板件之間的接觸和螺栓與連接板件之間的接觸選擇有限滑移的面-面接觸以保持較大的滑移。

具體設(shè)置如下圖所示：Simufact.forming連接優(yōu)化設(shè)計(jì)模塊的參數(shù)設(shè)置菜單 完成上述設(shè)置后即可開始進(jìn)行批量仿真模型的自動(dòng)創(chuàng)建和提交計(jì)算，當(dāng)計(jì)算結(jié)束后Simufact.forming連接優(yōu)化設(shè)計(jì)模塊會(huì)將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行批處理并標(biāo)示出各個(gè)方案的可行性以及評分。

考慮到?jīng)_擊過程存在摩擦，將接 觸面法向定義為“硬”接觸，切向摩擦采用罰函數(shù) 算法，摩擦因數(shù)設(shè)置為 0.1[15-16]。

原材料為晶粒尺寸 7 m 左 右的鈦合金鍛坯，預(yù)先機(jī)加工出帶減重槽的葉盆 側(cè)和葉背側(cè)平板進(jìn)行擴(kuò)散焊接，在焊接溫度 875~940 ℃，焊接壓力 3~4 MPa 的等靜壓下保溫保壓至少 1 小時(shí)，之后焊后葉片在超塑性成形溫度和應(yīng)變速率范圍內(nèi)扭轉(zhuǎn)得到具有過渡形狀的葉片，隨后對熱扭轉(zhuǎn)后的葉片進(jìn)行熱壓和氣脹校形，超塑性氣脹成形溫度在 850～940 ℃之間， 充氣壓力在 2~4 MPa 下最佳。

Marc 軟件，建立了密封條的三維仿真模型，分析了密封條的壓縮、起皺情況，得到密封力與關(guān)門速度關(guān)系；吳文濤等、陳敏等分別使用 Mooney-Rivlin 或 Ogden 模型對工程中常用的密封件如O型、+Y-型、唇形密封圈的材料屬性進(jìn)行了表征，同時(shí)利用<a href="/major/Abaqus 或Marc 軟件對其變形特性進(jìn)行了模擬；王勇 建立了密封條的幾何模型與橡膠材料模型，并確立了有限元分析的邊界條件

除濕裝置和措施主要有：中間再熱、水分離/加熱器、隔板外環(huán)開設(shè)疏水孔/槽、加大靜葉柵與動(dòng)葉柵的軸向距離、空心導(dǎo)葉除濕等（見圖17）。圖17 低壓次末級隔板去濕結(jié)構(gòu)示意圖 該方法主要利用水滴的徑向運(yùn)動(dòng)特性使水滴進(jìn)入疏水孔、匯集到低壓缸下部疏水管后排出。